LAS LABORATORIO PRUEBAS DE METAL DE AND DE ARCILLA DISPARADO
EL UNO-OLLA DE LAS ESTUFAS DE CHIMNEYLESS
el Informe del Campo Provisional
Ouagadougou, Volta Superior,
el 1983 dado febrero
Written Por:
ISSOUFOU OUEDRAOGO
Georges Yameogo
SAM BALDWIN
IVE/CILSS/VITA
Published Por:
VITA
1600 Bulevar de Wilson, Colección 500,
ARLINGTON, VIRGINIA 22209 EE.UU.
Tel: 703-276-1800 * el Facsímil:
703/243-1865
Internet: pr-info@vita.org
El Prólogo de
Éste es el segundo en una serie de informes del campo en el trabajo hecho por
el CILSS Woodstoves Regional el Coordinador Técnico y colaboradores.
Éstos no se pulen, los informes finales sino representa un
intente entrar los resultados de la investigación rápidamente en el campo para ayudar
otro trabajo continuado y para estimular el debate.
Las gracias van de nuevo a las numerosas personas y organizaciones.
First, las gracias van
al Centro Nacional para el Artesano Training Rural (CNPAR), Ouagadougou
para el uso de su patio en Cissin para realizar estos tests. Nosotros habría
guste expresar especial gracias a Mamadou Traore del Impedido
El Centro de los artesanos, Ouagadougou, y Frédéric Yerbanga, Guilougon, para
su construcción de los prototipos de la estufa de arcilla disparados; a Sr. Norbert
del Cissin el Centro Metal para su construcción de las estufas metales;
y a Fred Hottenroth, Presidente de la Corporación de ZZ, para el uso de
la Z Ztove. Gracias también va al Grupo de la Estufa Madera-ardiente a
Eindhoven para su trabajo abriendo camino en los fuegos blindados.
Sin el
el apoyo excelente por estos individuos y grupos, el trabajo presentó
aquí no habría estado posible.
EL ÍNDICE DE MATERIAS DE
FOREWORD
La Introducción de I. y Resumen
II. Design de las Estufas Probó
III. Test la Metodología
IV. Calculating que el Calor Por ciento Utilizó
El V. Error Análisis
VI. Test los Resultados
El Análisis de VII. de Resultados de la Prueba
Las Conclusiones de VIII.
Las referencias
LIST DE MESAS
El Resumen de I. de Dimensiones de la Olla
El Resumen de II. de Dimensiones de la Estufa De arcilla Disparadas
El Resumen de III. de Dimensiones de la Estufa Metales
El Resumen de IV. de Variaciones de la Estufa
V. List de Pruebas Con los Problemas
VI. List de Datos
VII. List de Resultados Calculados
El Resumen de VIII. de Resultados de la Prueba por la Variación
La Comparación de IX. de Resultados
EL I. INTRODUCCIÓN AND RESUMEN
En este estudio, una variedad ancha de estufas de chimneyless de uno-olla esté
probado unas veces cada uno para mantener alguna dirección el futuro
los esfuerzos por desarrollar los planes de la estufa óptimos.
que Tal un esfuerzo tiene recientemente
empezado en el Instituto Voltaico de Energía (IVE).
Como del 1982 dado octubre, todas las estufas probaron en el primer informe del campo,
aquí era el tipo de chimneyless de uno-olla.
Como discutido por el octubre
informe, estas estufas tienen varios ventajas, así como unos
las desventajas potenciales, encima de las estufas macizas que son ahora diseminado,
a lo largo del Oeste Africa y muchas otras partes del world. Éstos
se discute brevemente debajo.
EFFICIENCY: La arcilla disparada y las estufas metales presentaron aquí muestre superior
el rendimiento térmico que cualquier estufa maciza conocida.
las estufas Macizas
con las chimeneas típicamente muestre los Por ciento de Calor Utilizados (PHUs) de 14 a
21%, y arriba a 25% para modelos del chimneyless (el informe ser publicado).
Hay varias razones para la eficacia baja de estufas macizas:
* La superficie para el intercambio de calor.
que Las estufas del uno-olla probadas aquí proporcionan
para los gases calientes escapar arriba alrededor de la olla, aumentando eficazmente,
el área para el intercambio de calor.
las estufas Macizas con las chimeneas proporcionan
la superficie pequeña para el intercambio de calor a cualquiera de las ollas debido a
la necesidad al cierre fuera de las estufas dado prevenir el escape de humo
las ollas Esféricas agravan este problem. El uso de quebradizo en el room.
los materiales como el banco (o arena y arcilla) también puede reducir el
el área expuesta, desde proporcionar un apoyo suficientemente fuerte,
para la olla a menudo requiere construyendo un plato de la cima muy espeso, mientras cubriendo
más aun de la olla que podría exponerse al gases. Chimneyless caliente
las estufas macizas realizan bien que aquéllos con las chimeneas, desde que
la segunda olla (o primero, en el modelo del uno-olla) tiene más intercambio de calor
el área con los gases calientes.
* La Combustión de Combustion. es buena en las estufas probó aquí que en
las estufas macizas generalmente porque una reja es con tal de que uniformemente
airea el firebed entero.
* Draft. El proyecto en una estufa maciza es desenfrenado y normalmente lejos
también large. A la puerta, aire tirado en la estufa puede pegar el primero
la olla y fresco it. debido al cauce grande debajo de la primera olla y
el aire más estancado simplemente debajo del plato de la cima alrededor de él, convective
la transferencia de calor a esta olla es pequeña.
para controlar el proyecto y
mejore la transferencia de calor a la segunda olla, una confusión normalmente se pone
directamente debajo de él para forzar los gases calientes hacia el segundo pot. However,
la actuación de la estufa es bastante sensible a la construcción
de esta confusión y, a bueno, el rendimiento térmico de la segunda olla
es low. Tests muestran segundas eficacias de la olla de aproximadamente un cuarto a un
el tercio el de la primera olla.
debido a este la olla segunda hace a menudo
no caliente bien bastante a realmente cocinero, y el calor recuperado es de
el uso pequeño de otra manera que por precalentar cocina o el agua de baño, o
la comida guardando caluroso.
Una estufa de eficacia alta con una chimenea es posible pero requiere un completo
rediseñe de la olla y la estufa (el informe ser publicado).
CALIENTE RECUPERATION: debido a su masa muy baja, estos ligero
las estufas no absorben una cantidad importante de calor que podría ser después
caliente riega después de que el fuego está fuera; las estufas macizas do. However,
las pruebas (el informe ser publicado) indique que el importe global de
los recuperable calientan en una estufa maciza es sólo 1 a 2% del total
generado por el fuego y es así despreciable.
Therefore, es más
eficaz para siempre usar una estufa de eficacia alta como el peso ligero
los ones discutieron debajo que para usar una eficacia baja la estufa maciza
e intenta recuperar el calor de él después de cocinar.
COST: La arcilla disparada y las estufas metales probaron aquí puede producirse para
menos de 1,000 CFA (EE.UU. $1 = 350 CFA) para un solo pequeño - a mediano
pot. es probable que los cost de estufas de arcilla disparadas pueden ser
considerably. reducido En Malí, un uno-olla tradicional, el chimneyless,
el coste de la estufa de arcilla disparado el equivalente de 150 - 250 CFA.
Por la comparación,
las estufas de cemento macizas para dos cost de las ollas aproximadamente 5,000 CFA.
PRODUCTION: Las estufas de arcilla disparadas similar a aquéllos presentó aquí
se ha producido a un rate de 12 a 15 por día, y rates de 20 por
día por alfarero puede ser posible.
En una prueba de la producción del metal
las estufas (Sepp), los rates de 60 por día por un equipo de tres adolescentes eran
logrado sin la dificultad.
Por la comparación, un albañil no puede construir
más de dos estufas de cemento o una estufa del banco por día.
En la suma,
medios que podrían usarse para la producción de arcilla disparada o
las estufas metales ya son en sitio a lo largo de mucho del Sahel, y
ya se entrenan artesanos para trabajar con estos tipos de materiales.
Esto puede reducir la dificultad de establecer la producción dramáticamente
los medios y logísticas apoyan, así como reduzca la magnitud de
el artesano que entrena los programas necesario.
Los Estufa diseminación programas
sea así simplemente una cuestión de agregar un producto adicional al
el lines del producto existente de artesanos locales.
PORTABILITY: las estufas Portátiles pueden ser deseables para ambos el urbano
pobres que frecuentemente mueve y quién no puede permitirse el lujo de comprar un macizo, fijo
estufa que ellos no pueden llevar con ellos, y para las personas a que prefieren
cocine en las áreas diferentes según el tiempo.
STABILITY: Las estufas portátiles no son tan estables como las estufas macizas;
éste puede ser un inconveniente.
LIFETIME: All los materiales usados tienen los inconvenientes potenciales por lo que se refiere a
lifetime. Fired la arcilla se resiste calor y pozo pero es quebradizo.
El cemento se resiste bien agua y los sustos físicos pero descansos abajo cuando
expuesto al Banco de heat. tiende a crujir un poco cuando expuesto a un fuego,
y fundir en el Metal de rain. es fuerte y susto resistente pero tiende
para corroerse (dependiendo del tipo) cuando expuesto a las temperaturas altas
en la presencia de vapor de agua, como ocurre al quemar la madera húmeda.
HEALTH: que Las estufas del chimneyless presentaron aquí no proporcionan para el
la evacuación de humo (la parte de la razón para su eficacia alta) y
así no proporcione los beneficios de salud que una estufa con una chimenea
proporciona.
ACCEPTABILITY: SOCIAL Muchas estufas metales portátiles y las estufas macizas
ya está en el uso en el Oeste Africa.
Había varios resultados de las pruebas significantes.
First, a pesar del alto
la conductibilidad térmica de sus paredes metales, las estufas metales realizaron
realmente well. Con los cambios del plan muy simples del Oeste tradicional
El malgache " africano " la estufa metal, las mejoras significantes en termal
la actuación es possible. Simply que agregan una reja a este " malgache "
la estufa aumentó su medio PHU de 18% a 24%.
Further, levantando el
las paredes alrededor de la olla y dejando sólo un hueco estrecho (1 centímetro) entre el
la olla y paredes de la estufa para el humo para escapar más allá aumentaron el PHU
a 29% . ha esperado que los ajustes bastante simples en el metal existente
las estufas del artesano pueden significar las economías importantes en el uso de madera.
Como las habilidades,
los materiales (en las ciudades), y los medios ya son en sitio, la diseminación,
de estufas metales, en el principio, puede ponerse muy más fácil.
Segundo, la importancia de este olla escudar fue dada énfasis a fuertemente
comparando la actuación de la estufa del cilindro metal simple con un
enreje a la Z Ztove (Hottenroth).
La Z Ztove ha perfeccionado la combustión,
pero porque no proporciona olla que escuda para forzar el caliente
los gases contra la olla entera aparecen, no realiza cualquier bueno
que el cylinder. Presumably simple, aunque no todavía probó, mientras agregando un
el escudo de la olla a esta estufa mejoraría su actuación.
Tercero, siguiendo el informe del octubre las pruebas extensas se hicieron adelante el
el efecto de aire secundario y altura de la reja.
que fue encontrado que el
la suma de aire secundario no tenía el efecto notable en la actuación
de las estufas de arcilla disparadas probadas, pero que una reja menor a la olla
la distancia mejoró la transferencia de calor un poco.
El Cuarto, varios pared doble y arreglos aéreos primarios precalentados
era tried. Aunque el arreglo de la pared doble mejoró la actuación
un poco encima de la una pared el cilindro metal, no es probable que sea
suficientemente económicamente justificado.
que El arreglo del precalentamiento mostró
ningún estadísticamente la mejora significante encima de la pared doble simple.
Más allá el testing necesita ser hecho antes de que cualquier declaración definitiva sea
hecho.
II. DESIGN DE LAS ESTUFAS PROBÓ
Una estufa del tres-piedra " tradicional, " cinco chimneyless del uno-olla dispararon la arcilla
las estufas, y catorce chimneyless del uno-olla las estufas metales eran tested. El
el tres-piedra y disparó las estufas de arcilla, así como las ollas, se describió
en el informe del octubre y se resume en lo siguiente páginas para
convenience. Detailed que las descripciones de las estufas metales también son
con tal de que, como es una discusión de los parámetros probada con cada variación.
Debe notarse examinando la estufa y planes de la olla que el
valor dados para las dimensiones no son muy precisos.
Para los disparamos
las estufas de arcilla en particular, los bordes son redondeados, mientras haciendo difícil un
la determinación de dónde un ciertas salidas del rasgo o detiene; el thicknesses de la pared
varíe; y, las urdimbres de encender la forma de la estufa para que incluso
formas formadas en un torno de alfarero no permanecen constantes (es decir, tenga un
el diámetro constante. ) Algunos de estos imprecisions son nombrados adelante el
pages. siguiente En la suma, ninguno de los dibujos precisamente es a
la balanza; ellos sólo son ilustrativos.
POTS: Las ollas usadas eran hecho de aluminum. que Sus dimensiones se dan
en la Mesa yo debajo de, y un boceto se proporciona en Figura 1B. Los dos #3
07p7b.gif (317x317)
se usaron las ollas intercambiablemente en todas las estufas, excepto el F de la estufa dónde el
la diferencia pequeña en las dimensiones previno la olla de #3b más pesada de
entrando en la estufa abriendo y sentando propiamente.
Only con el B de la estufa
sido las #2 y #4 ollas usadas.
<Figura 1C>
07p7c.gif (317x317)
<Figura 1D>
07p7d.gif (353x353)
LA MESA DE YO
EL RESUMEN DE DE DIMENSIONES DE LA OLLA
POT
#2 #3A #3B #4
Cubra el diámetro (los centímetros) 22.0 24.5 24.5 27.5
El diámetro máximo 24.5 26.5 27.0 30.5
La altura total 18.0 19.0 19.0 21.0
La Altura del fondo a
EL DIAMETER DE MAXIMUM 8.0 10.0 10.0 10.0
El peso (los kg) 0.93 1.28 1.58 1.81
El volumen (los litros) 5.5 7.8 7.9 11.5
La ESTUFA A: UN boceto de " estufa " UN, el fuego del tres-piedra tradicional, es
mostrado en Figura 1A (remontó de De Lepeleire).
que se ponen Tres piedras
07p7a.gif (393x393)
en una tabla concreta para apoyar la olla.
La distancia de la tabla a
el fondo de la olla se persiste en aproximadamente 10 cm. El diámetro del firebed
pueda ser tan grande como 20 centímetro pero pueda ser típicamente 10 a 15 cm.
El B de las ESTUFAS, LENGUAJE C, D, E, y F: que Éstos son todos dispararon las estufas de arcilla y son
descrito en más detalle en el informe del octubre.
All de las estufas son
hecho completamente de arcilla disparada, incluso la reja.
Ellos tienen un solo
la pared y un abierto (el unclosable) la puerta para la entrada de madera.
There no es ningún precalentamiento
de primero o el aire secundario.
La Olla de apoya, cinco en todos, consista
de tres tiras equidistantes de arcilla disparada 0.5 centímetro espeso por 4 a
5 centímetro largo, y 2.5 centímetro en que se encuentran wide. Sketches de estas estufas
Figure 1. que UN resumen de sus dimensiones se da en la Mesa II.
La H de las ESTUFAS, K, L, MEGA, y N: Éstos son cilíndricos y son hecho de 1 mm
la chapa de acero (y, en algunos casos, el rebar férrico para la olla apoya) la Estufa de .
ZZ es una combinación de metal con el aislamiento de fibra de vidrio.
La ESTUFA H: Ésta es una estufa del malgache " metal " tradicional comprada en un
market. local que consiste en un cilindro metal con un fondo sólido, un
la puerta grande, y tres etiquetas metales en el margen de la cima del cilindro extenderse
el inwards y hacia abajo a un ángulo pequeño para apoyar el pot. El
las etiquetas son 6 centímetro ancho por 6 centímetro largo, con las esquinas bien redondeadas y un
la ida afilada ligera fuera.
La ESTUFA K: Esta estufa tiene una reja, una pared que sube arriba alrededor de la olla,
y un apoyo de la olla triangular hizo de rebar así desplegado en Figura 1E.
07p7e.gif (437x437)
La ESTUFA L: Esto es casi idéntico a la estufa del malgache " tradicional "
(La H de la estufa) sólo que tiene una puerta menor y una reja picó en
el bottom. normalmente sólido Para el aire para entrar en la reja era necesario
para poner esta estufa en tres apoyos levantarlo fuera de la tierra.
La ESTUFA M: Ésta es una estufa de la pared doble con un closable door. El exterior
la pared simplemente es un cilindro con un fondo sólido y un door. corredizo El
la pared interna tiene las etiquetas redondeadas y despulladas para los apoyos de la olla como en
La H de la estufa, una reja de que se levanta arriba fuera del fondo sólido el exterior
la pared, y aberturas en sus paredes para dejar entrar el aire debajo de su grate. Cuando
usado con la puerta abra, el espacio entre las paredes estaba cerrado al
cubra con un pedazo de tela para crear un aire muerto aislante space. Cuando
usado con la puerta cerrada, el espacio entre las paredes quedaba abra
para el aire para entrar a la cima, descienda, y precaliente del contacto con
la pared interna caliente antes de entrar en la cámara de combustión.
Las ESTUFAS N: Éstos son los cilindros metales todo simples con el mismo tamaño
la puerta (10 centímetro alto por 12 centímetro ancho de que el más bajo 3.5 centímetro es debajo el
la reja) y aberturas (dos aberturas, 8 centímetro ancho y 3.5 centímetro alto) para dejar entrar el aire
debajo del grate. Las aberturas están en los lados opuestos de la estufa y a
los ángulos rectos al door. La reja (con 200 0.8 centímetro agujerea en el diámetro)
es trasladable, como es el apoyo de la olla (12 centímetro de la reja a
el fondo de la olla).
El The olla apoyo es hecho de dos pedazos de inclinación del rebar en
al revés " W's, " contorneó a la forma de la olla y soldó
juntos a su punto de contacto en el centro, con adicional
los pavoneos ataron entre sus piernas para la fuerza.
Para el diámetro más grande
escudos que un anillo metal se pone en la reja para bloquear la entrada aérea entre
la reja y la pared de la estufa.
Como la misma reja y el apoyo de la olla es
siempre usado en estas pruebas, los parámetros de aeración del firebed y olla,
la altura sobre el firebed no afecta los resultados.
En por aquí
pueden probarse las alturas diferentes y diámetros de escudos de la olla para determinar
el efecto en la eficacia y la sensibilidad de la eficacia a
las variaciones en estos parámetros.
LA ESTUFA ZZ: La Z que Ztove se produce por el ZZ Corporation. que consiste
de una cáscara exterior de metal en plancha 17 centímetro ancho por 15 centímetro profundo por 24 centímetro
high. Dentro de es una capa de aislamiento de temperatura alto alrededor un cilíndrico
la cámara de combustión 10 centímetro en el diámetro y 16 centímetro profundo de la reja
a la estufa top. There son tres aperturas en el stove: un 3.5 diámetro del centímetro
agujero cuyo centro es 4.5 centímetro de la cima de la estufa para madera
la entrada (esto limita el tamaño de madera a menos de 3.5 diámetro del centímetro por 9
el centímetro largo); una hendedura, 5.5 centímetro ancho por 1 centímetro el 17 centímetro alto de la cima del
la estufa, con una puerta corredera para el aire secundario para entrar; y una hendedura, 21,
el centímetro de la cima de la estufa, 12 centímetro ancho y 1.5 centímetro alto, para el primero
el aire y para una bandeja para coger las carbonillas que otoño de la reja.
El
la bandeja corrediza es profundamente 11.5 centímetro ancho por 14 centímetro largo por 1.5 centímetro.
Secundario
el aire se precalienta y entra en la cámara de combustión a través de 36 agujeros
0.6 centímetro en el diámetro, cada uno espació 3 centímetro aparte en las tiras de la escalera de caracol del
nivelado de la reja a dentro de 4 centímetro de la cima del stove. La olla
los restos en un espaciador aproximadamente 3 centímetro sobre la cima del stove. There es no
la provisión por el olla escudar.
Varios variaciones en las estufas básicas listadas sobre se probaron a
determine el efecto de parámetros diferentes en la estufa performance. UN
el resumen de estas variaciones se da en la Mesa IV, mientras usando la misma anotación
como en las hojas del datos.
Para las estufas de arcilla disparadas estas variaciones dan los datos en el efecto de
las aberturas del lado (el B y LENGUAJE C), el efecto de una reja (el D), el efecto del
enreje la altura (E y F), el efecto de primero y el aire secundario (el D, E,
y F), y el efecto de la altura de la pared de la estufa alrededor de la olla
(E contra el F).
La H de las estufas, K, y muestra de la L el efecto en la estufa metal tradicional de
agregando una reja y levantando la pared de la estufa alrededor de la Estufa de pot.
El MEGA muestra el efecto de una puerta, la pared doble, crudamente y precalentando el
el primero y air. secundario que Las estufas del N muestran al efecto de varios
las alturas y diámetros de paredes de la estufa alrededor de la olla.
La Estufa de las muestras de ZZ
el efecto de combustión perfeccionada sin las ventajas de olla
escudando.
EL TABLE II
EL RESUMEN DE DE DIMENSIONES DE LA ESTUFA DE ARCILLA DISPARADAS
La Estufa de
Ofrezca el B de C D E F
El espesor de la pared, centímetros 2.0 2.0 1.0 1.0 1.0
La altura total 19 19 22 21.5 26
La Altura, base al flare 14 12 13 13 13
La Altura, base para cubrir de flare 19 19 19 19 19
El diámetro exterior, bajo 22 22 23 23 23
El diámetro exterior, cima 31 35 30 30 30
Bajo solid open sólido que abiertos abren
Enreje ningún no fixed móvil móvil
Espacie debajo del fondo de reja -- -- 3.0 5.5 6.0
Enreje thickness -- -- 1.0 1.0 1.0
Grate agujerea (1.5 diameter) del centímetro-- -- 13 19 19
Grate apoya (3 x 9 centímetro largo,
3 ancho, y 1.5 thick) -- -- --el yes de sí
La entrada aérea debajo de la reja
(1.5 holes) de diámetro de centímetro-- -- 20 18 17
Las aberturas del lado sobre el fondo del sólido
(5 x 1.5 centímetro) 4 2 -- -- --
La puerta (la anchura de x de altura, centímetro) 11x10-16 10x12 8x12 9x11 9x10
El Número los agujeros de aire secundarios
(0.8 diámetro del centímetro)
3 centímetro sobre el top de la reja-- -- 16 16 16
5 centímetro sobre el top de la reja-- -- 17 15 15
La Altura, cima de la reja a
basan #3 olla 11 8 10 6.5 6.0
con el lowered de la reja-- -- -- 10 9.5
con #2, #4, pot 9, 12.5 -- -- -- --
La Altura de olla expuso
sobre la estufa, #3 pot 13 11 13 11 6
#2 olla, #4 pot 9, 16 -- -- -- --
LA MESA DE III
EL RESUMEN DE DE DIMENSIONES DE LA ESTUFA METALES
La Estufa de
FEATURE EL H K EL L M MEGA
(el outer) (interno)
La Altura 18 22 18.5 17.5 20
La circunferencia 93 91.5 93 92 85
Enreje, agujerea 0.8 diámetro del centímetro el no de 62 45 no 60
La entrada aérea debajo de la reja,
2.5 x 2.5 slots ningún 5 open de no 5
La puerta, anchura de x de altura 13x17 10x12 10x12 11x12 10x12
El aire secundario, 0.8 centímetro,
diameter, 5 centímetro sobre el grate ningún no no ningún 15
Enreje a la altura de la olla 13 12 11 -- 11
FEATURE N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7[\N
HEIGHT 28 25 22 19 25 25 25 25 25
CIRCUMFERENCE 91 91 92 91.5 98 104 110 98 92
LA MESA DE IV
EL RESUMEN DE DE VARIACIONES DE LA ESTUFA
El A1: Tres-piedra fuego
El B1: Estufa B con todas las aberturas abre
El B2: Estufa B con todas las aberturas cerradas
El B3: Estufa B con todas las aberturas abre, #2 olla
El B4: Estufa B con todas las aberturas abre, #4 olla
El C1: Estufa LENGUAJE C con todas las aberturas abre
El C2: Estufa LENGUAJE C con todas las aberturas cerradas
El D1: Estufa D con el primero y los respiraderos secundarios abre
El D2: Estufa D con el primero (la reja) los agujeros cerraron, secundario abra
El D3: Estufa D con el primero abre, secundario cerrado
El D4: Estufa D con primero cerrado, secundario abra
La Estufa de E1: E con la reja en sitio, secundario abra
La Estufa de E2: E con reja bajada, secundario abra
La Estufa de E3: E con la reja en sitio, secundario cerrado
La Estufa de E4: E con reja bajada, secundario cerrado
La Estufa de E5: E con la reja en sitio, superior medio secundario cerrado, más bajo
medio secundario abra
El F1: Estufa F con la reja en sitio, secundario abra
El F2: Estufa F con reja bajada, secundario abra
El F3: Estufa F con la reja en sitio, secundario cerrado
El F4: Estufa F con reja bajada, secundario cerrado
El F5: Estufa F con la reja en sitio, superior medio secundario cerrado, más bajo
medio secundario abra
La H1: Estufa H inalterado
El K1: Estufa K inalterado
La L1: Estufa L inalterado
El M1: Estufa MEGA con la puerta abre
El M2: Estufa MEGA con la puerta abre
La Estufa de N1: N1 inalterado
La Estufa de N2: N2 inalterado
La Estufa de N3: N3 inalterado
La Estufa de N4: N4 inalterado
La Estufa de N5: N5 inalterado
La Estufa de N6: N6 inalterado
La Estufa de N7: N7 inalterado
La Estufa de N8: N8 inalterado
La Estufa de ZZ: ZZ inalterado
III. TEST LA METODOLOGÍA
La metodología usó, describió en detalle en el informe del octubre, generalmente,
seguido el procedimiento del proyecto desarrollado por el " grupo de trabajo
encontrándose en una prueba de campo de woodstove normal, Marsella, 12 - 14 mayo
1982 " y por Dr. Timothy S. Wood.
Se completaron las Pruebas de noviembre - diciembre
1982. UNA hoja de prueba de muestra sigue el procedimiento del testing
below. descritos En las muestra prueba hoja cartas están llenos en eso
corresponda a los títulos de la columna en el datos brutos en la sección VI, la Prueba,
Los resultados.
El procedimiento del testing listado aquí es idéntico a eso usado en el
El informe del octubre.
1. se barren La estufa y área alrededor de él limpie de cenizas y otro
Las ruinases de .
La estufa se siente asegurarse está fresco.
Debido al
La masa termal muy baja de estufas de , generalmente refrescando toma ningún más de
30 minutos.
2. condiciones de Tiempo, particularmente enrolle, es nombrado.
3. Madera se corta aproximadamente en los pedazos 3 centímetro por 3 centímetro por 20 a 30 centímetro
anhelan, junto con varios pedazos muy pequeños para empezar el fuego.
a que la madera Todo, incluso la ignición, se pesa entonces en las balanzas exacto
10 g encima de 5 kg y puso al lado del stove. UNA cantidad menor
es retirado de este montón, separadamente pesó, y empezaba
el fuego.
que Cualquier madera puso en el fuego se pesa y se graba separadamente,
además de la madera global weight. Esto proporciona un
El cheque de que madera no está extraviada durante la prueba
4. La olla a ser usada se pesa y su peso recorded. Approximately
que se agregan 3 kg de agua a la olla, y el peso total de olla
más agua grabada.
que se usan Las mismas ollas y la misma bandeja de equilibrio cada tiempo, y su
Los pesos de son known. No obstante, ellos se pesan cada uno cuidadosamente
cronometran para que, en primer lugar, los cambios en la actuación de equilibrio pueden
se manche rápidamente, y segundo, para que el análisis de todas las lecturas
proporcionará un análisis del error áspero y estimación del
La precisión de equilibrio de .
5. que La madera se coloca entonces en la estufa, un pequeño (1 m1 o para que) la cantidad
de querosén agregó a la madera, y la madera puso en fire. Mientras el
El fuego de se establece, (un minuto o para que) la temperatura de agua es
tomado.
Once que el fuego está quemando bien, la olla se pone adelante el
La estufa de , y un cronómetro se empieza.
6. hasta que se graba La temperatura del agua cada cinco minutos
que el agua empieza a boil. La madera se empuja en o agregó (después de
pesando y grabando) para mantener un bastante firme,
pero no excesivamente grande, fire. que los verificadores Diferentes varían dramáticamente
en su actitud acerca de lo que constituye " un bastante firme
pero no el fuego excesivamente grande. " (En este estudio, la variación estaba
redujo intentando asegurar que un verificador probó cada estufa
el mismo número de tiempos. las Observaciones de ) como el color y
extent de humo, el efecto del viento en la estufa, o llamas
que dispara fuera la puerta o la cima de la estufa se graba.
7. en cuanto el agua empiece a hervir, las llamas se apagan; el
Madera de salida en la estufa se pesa y se graba; el importe global
de madera permanecer se pesa y se graba; y la olla se pesa
y recorded. La cantidad de carbón de leña en la estufa es ninguno
pesó ni estimó hasta el extremo de la parte segunda del
prueban.
En esos casos dónde la olla se niega a venir a un hervor,
es decir, dónde se queda a una temperatura de 90 [los grados] el LENGUAJE C para más de 15
Minutos de , la primera parte de la prueba ha acabado como si hubiera sido
completó con éxito.
8. No se usan tapas de cualquier clase durante cualquier parte del test. Las ollas
permanecen completamente destapados a lo largo de.
9. Después de toda la madera y se toman los pesos de la olla y se graban, un pequeño
suman de madera se toma de nuevo del montón más grande, pesó, y
agregó al stove. que El fuego es relit, la temperatura de agua,
grabó, la olla de agua devolvió a la estufa, y la oportunidad
empezado de nuevo.
10. Se graba la temperatura de nuevo cada cinco minutos.
que El fuego es
mantuvo a un nivel firme para guardar la temperatura de agua anteriormente
90 [los grados] el LENGUAJE C pero debajo de un boil. Again vigoroso, las tapas no se usan adelante el
Las ollas de .
11. Más atrás 60 minutos fuera que el fuego se sopla de nuevo, el peso del
Madera de que permanece en la estufa grabó, la madera restante total
El peso de grabó, el peso de la olla grabó, y el peso del
Carbón de leña de que permanece después de que la prueba grabó.
Debe notarse que este procedimiento no proporciona una resolución buena
del poder alto y habilidades de poder bajas de la estufa, porque
cuando no se usan las tapas de la olla que hay un rate alto de pérdida de calor del
pot. En el orden para guardar las temperaturas cerca de hervir bajo estas circunstancias,
el verificador se obliga, incluso durante la parte segunda del
la prueba--el " poder bajo para mantener un poder bastante alto level. Él
no está claro en la práctica, sin embargo, cómo útil una verdadera medida de poder baja
la Combustión de is. puede mantenerse a casi cualquier nivel de poder
con wood. seco En el testing un nivel de poder bajo, uno puede ser más los testing
la paciencia del verificador para cortar la madera en los pedazos pequeños y alimento
él en la estufa que un parámetro de la actuación real de la estufa
él.
SAMPLE LA HOJA DE DATOS DE ENSAYO DE LABORATORIO
Pruebe la Number " A" Fecha
El nombre de tester _____________________ Weather las condiciones
El used de la olla ___________________________ Time
EL B " DE STOVE "
LA SALIDA:
El peso de pot " C" Weight de D " de w/water " de olla
El peso de tray " de equilibrio E "
El peso de bandeja de equilibrio con madera el F " de "
LA PRUEBA HIRVIENTE:
El Time Elapsed Agua el Peso de de Remarks
time temperatura que madera de agregó
para disparar
_____ 0 G " DE " ______ _________________
_____ 5 _____ ______ _________________
_____ 10 _____ ______ _________________
_____ 15 _____ ______ _________________
_____ 20 _____ ______ _________________
_____ 25 _____ ______ _________________
_____ 30 _____ ______ _________________
_____ 35 " I" _____ ______ _________________
_____ 40 _____ ______ _________________
_____ 45 _____ ______ _________________
El peso de la bandeja de equilibrio y madera que permanecen en el stove _______________
El peso total de madera sin usar y la bandeja de equilibrio " J "
El peso de la olla y agua el K " de "
(* La Nota de ) que la H " es la temperatura del agua hirviente, y " yo " soy
el tiempo de la operación.
LA PRUEBA HACIENDO COCER A FUEGO LENTO:
El Time Elapsed Agua el Peso de de Comentarios de
time que temperature madera agregó
para disparar
_____ 0 G " DE " ______ _________________
_____ 5 _____ ______ _________________
_____ 10 _____ ______ _________________
_____ 15 _____ ______ _________________
_____ 20 _____ ______ _________________
_____ 25 _____ ______ _________________
_____ 30 _____ ______ _________________
_____ 35 _____ ______ _________________
_____ 40 _____ ______ _________________
_____ 45 _____ ______ _________________
_____ 50 _____ ______ _________________
_____ 55 _____ ______ _________________
_____ 60 _____ ______ _________________
El peso de la bandeja de equilibrio y madera que permanecen en la estufa
El peso total de madera sin usar y la bandeja de equilibrio el MEGA " de "
El peso del carbón de leña que permanece y el equilibrio " N "
El peso de la olla y agua " O "
LOS COMENTARIOS:
IV. CALCULANDO EL CALOR POR CIENTO UTILIZADO
El procedimiento usó por calcular el calor por ciento utilizado (PHU) era
idéntico a eso en el informe del octubre. La fórmula usada era
PHU = 4.184 (EL WATER)(TEMP) + 2,260 (EL EVAP)
18,000 (madera) - 29,000 (el carbón de leña)
donde " el agua " es el peso inicial del agua, el temp " es la temperatura
el cambio del agua, el evap " es la masa de agua se evaporada,
madera " es la masa de la madera quemada, y " el carbón de leña " es la masa de
carbón de leña que permanece al final de la prueba.
Todo los pesos se dan en los kilogramos y todo las temperaturas se cede
la Nota de centigrade. que la capacidad calorífica (el calor específico de x de peso) de
aluminio se ignora como él es pequeño.
El error de The debido a este factor es
discutido en el detalle mayor debajo.
Como notado previamente, este cálculo contiene algunas asunciones implícitas.
Asume, con el error pequeño que el calor latente de evaporación de
el agua es 2,260 J/gm, y que el calor específico de agua es 4.184 J/gm
C.
Mucho menos justificable es las asunciones que los poderes caloríficos de madera
y el carbón de leña es 18,000 J/gm y 29,000 J/gm respectively. que Esto era
no verificado durante el curso de estas pruebas.
En los datos y análisis que siguen, tres PHUs diferentes son calculados:
el PHU para traer el agua a un hervor; el PHU de hacer cocer a fuego lento el
riegue durante una hora; y el medio PHU para estas dos partes.
El PHU por traer el agua a un hervor era el usando calculado el
la ecuación:
[PHU.SUB.1] = 4.184 (EL D-LENGUAJE C) (EL H-G) + 2,260 (EL D-K)
18,000 (F-J) - 14,500 (NO-E)
donde las cartas indican los datos listados en la hoja de prueba de muestra
(vea la sección anterior) y en las columnas de datos brutos que sigue.
La nota que el valor calorífico del carbón de leña que permanece al final de
la prueba es igualmente dividida entre el primer y segundo phases. El
los valor para [PHU.sub.1] se lista como un porcentaje bajo la columna " E1 " en el
La lista de Resultados Calculados, Mesa VII.
El PHU por hacer cocer a fuego lento el agua durante una hora es semejantemente calculado.
En este caso, la ecuación usada está:
[PHU.SUB.2] = 4.184 (EL K-LENGUAJE C) (LA H-L) + 2,260 (K-0)
18,000 (EL J-MEGA) - 14,500 (NO-E)
Los valor para [PHU.sub.2] se lista como un porcentaje en la columna E2, la Mesa,
VII, la Lista de Resultados Calculados.
El medio PHU, listado como un porcentaje en la columna EA, la Mesa VII, era
calculado usando la ecuación:
[PHU.SUB.A] = 4.184 (EL D-LENGUAJE C) (EL H-G) + 2,260 (D-0)
18,000 (EL F-MEGA) - 29,000 (NO-E)
Aunque el carbón de leña sólo fue pesado una vez y su peso dividió
entre la ebullición y haciendo cocer a fuego lento fases de la prueba calculando
el PHU, es probable que el carbón de leña se establece principalmente durante
la primera fase y una condición del régimen estacionario alcanzaron durante el segundo
la fase. Dividiéndolo igualmente entre las dos fases tenderán entonces a
subestime que los primeros PHU figuran y exageran la figura segunda.
El poder de fuego durante el primero y las fases segundas también era calculado
y se lista en la Mesa VII como " P1 " y " P2, " en las unidades de kilovatios.
Las ecuaciones calculaban que estos valor eran:
P1 = 18,000 (F-J) - 14,500 (NO-E)
60 (YO)
P2 = 18,000 (EL J-MEGA) - 14,500 (NO-E)
3,600
Se da detalle mayor en todos estos punto en el informe del octubre.
EL V. ERROR ANÁLISIS
Un análisis del error completo era hecho en el informe del octubre y no quiere
se repita here. En el resumen, fue mostrado que para un equilibrio exacto
a 10 gramos y una estufa con un PHU de 27%, la medida intrínseca
los errores dieron un error aproximadamente de [+ o -] 1.4%.
Thus, la atención extrema debe ser
dado a la exactitud del equilibrio y, más allá, para asegurar que el
el equilibrio no flota durante las series del testing.
En el trabajo hecho
aquí un juego de pesos de OHAUS normales fue usado para verificar el equilibrio
la exactitud periódicamente.
En la suma a los problemas con la precisión de equilibrio, era anteriormente nombrado
que el peso de la propia olla aluminia no era incluido en el PHU
calculation. Cuando la misma olla siempre se usa obviamente que esto no hace
proponga problems. However, en esta serie de pruebas, a que la olla clasifica según tamaño de #2
se usaron #4 con la estufa B.
Empezando con una prueba representativa para el B de la estufa, #214, nosotros podemos calcular
la cantidad de energía calentaba las ollas aluminias diferentes,
y compara eso al medio PHU como calculado.
Agregando un término por calentar la masa de aluminio del arranque a
la temperatura hirviente para las ollas clasificadas según tamaño diferentes nosotros encontramos:
Pot PHU Masivo
-- -- 27.1%
#2 0.93 kg 27.5
#3A 1.28 27.7
#3B 1.58 27.8
#4 1.81 27.9
donde nosotros hemos usado 0.896 J/gm-lenguaje C para el calor específico de aluminio
(el agua tiene el J/gm-lenguaje C de C=4.184).
Debe notarse que usando los valor como cedido la Lista de Datos
(La Mesa VI) da un PHU de 26.95% en lugar de 27.1%.
que La diferencia es
debido a usar un formato de copia impresa de datos que redondea fuera de los valor listado
para encajarlos en la anchura de la columna.
En este caso el valor para el
el peso de madera inicial era redondeado de 2.205 kg a 2.21 kg que causa
el discrepancy. anterior en que Los valor calculados de PHU, etc., listaron
las mesas usan los valor originales, sin redondear.
Los valor encontraron sobre la muestra que el error debido a no incluso el
el peso aluminio de la propia olla es pequeño y puede ignorarse para el
las pruebas presentaron aquí.
En la suma a los errores interiores anteriores, había varios problemas
con la metodología de la prueba.
WIND: Como previamente discutió, el viento fue observado para ser un importante
factor que afecta el tests. UNA pared se puso alrededor de cada prueba
el sitio para reducir el efecto del viento.
Cada pared era 80 centímetro alto y en el
la forma de un " U " 70 centímetro ancho y 110 centímetro profundamente.
que El extremo abierto del U enfrentó
una tres historia que construye aproximadamente 2 metro lejos, reduciendo el viento de eso,
la dirección a esencialmente cero.
No obstante, se observaron los viento transversal
para perturbar las estufas, y algunos datos asumidos los días más ventosos tienen
estado alejado de la consideración.
La HUMEDAD de MADERA CONTENT: El estado higrométrico de madera no era muy inconstante
durante esta serie de pruebas desde que toda la madera estaba pre-seca antes
use, como discutido en el informe del octubre.
El Secando se hizo poniendo
la madera en el polietileno claro entuba 30 centímetro mucho tiempo en el diámetro y 200 centímetro
durante aproximadamente una semana antes del uso.
que Estos tubos abatanan de madera se salieron en
el sol y se inclinó a un ángulo de aproximadamente 10 grados, a ambos,
caliente la madera y proporcione una corriente de aire pequeña a través del termosifón
el efecto para quitar la humedad del tubo.
las temperaturas Interiores a
mediodía era aproximadamente 10 [los grados] el LENGUAJE C sobre el ambiente.
Flaps al final de los tubos
era los colgando izquierdos para impedir a la lluvia entrar.
El estado higrométrico
de aire-dried madera era después moderada y encontró para ser aproximadamente 6%.
Aunque desconocido, es probable que el estado higrométrico de la madera
usado para estas pruebas estaba menos de eso.
Se observaron varios problemas en las pruebas individuales y se listaron
en el V de la Mesa en lo siguiente página.
EL MESA V
LIST DE PRUEBAS CON LOS PROBLEMAS
Pruebe el Problema de Number
134 Problemas de con el fuego, madera perdió durante la prueba
145 Problemas de con el fuego
154 el peso Perdido de olla y riega al intermedio
caminan
157 el peso Perdido de olla y riega al intermedio
caminan
170 Stopped después del primero medio debido a la oscuridad
189 Puerta de fue abierta y cerró a lo largo de la prueba
para observar el efecto
193 los vientos Pesados
196 Test con la covered olla
199B Test con la covered olla
200 Test con la covered olla
204 Test con la covered olla
205 Test con la covered olla
206 Test con la covered olla
207 Test con la covered olla
221 los vientos Pesados
224 los vientos Pesados
241 Problems con el fuego
242 los datos Perdidos
261 los datos Perdidos
267 los vientos Pesados
que se hicieron 275-289 Pruebas de a un nuevo sitio del testing para dar
los nuevos verificadores un poco de experiencia que usa estas estufas
Está claro de mirar la variación en PHUs entre las pruebas que
allí siga siendo varias variables desenfrenadas.
Ninguno de los datos anteriores es incluido en la estufa PHU averages. En el
el resumen en la Mesa VIII que ellos se listan en los paréntesis.
VI. TEST LOS RESULTADOS
TABLE VI
LIST DE DATOS
A EL B C D EL E F G H I J K L EL M N 0
109 E2 1.28 4.28 .65 2.39 24 97 27 2.08 4.04 83 1.59 .68 3.04
110 D3 1.57 4.66 .65 2.64 27 97 50 2.13 4.05 73 1.68 .70 3.12
111 F4 1.27 4.25 .65 2.34 24 97 27 2.05 4.01 84 1.62 .685 2.85
112 E4 1.29 4.28 .645 2.55 29 98 21 2.24 4.08 86 1.73 .69 2.93
113 B2 1.29 4.43 .645 2.69 28 97 45 2.28 4.08 84 1.82 .725 3.18
114 C2 1.57 4.57 .645 2.35 29 98 42 1.88 4.23 80 1.38 .77 3.30
115 A1 1.27 4.38 .64 3.75 30 97 47 2.40 3.99 85 1.53 .84 3.26
116 E1 1.58 4.60 .65 2.71 26 97 33 2.39 4.36 84 1.99 .675 3.41
117 F1 1.28 4.36 .645 2.59 25 97 25 2.28 4.13 86 1.83 .68 3.04
118 D2 1.27 4.29 .645 2.44 29 98 34 2.11 4.05 88 1.75 .71 3.15
119 B1 1.28 4.35 .64 2.65 28 97 35 2.23 3.99 80 1.70 .71 2.98
120 C2 1.29 4.34 .65 2.56 27 97 45 2.15 3.94 84 1.64 .75 2.97
121 E3 1.28 4.21 .645 2.73 30 97 33 2.45 4.05 85 2.06 .685 3.24
122 F1 1.28 4.43 .65 2.53 27 97 40 2.19 4.08 78 1.82 .70 3.17
123 D1 1.29 4.51 .65 2.44 27 97 33 2.07 4.21 84 1.63 .70 3.26
124 F3 1.28 4.53 .645 2.70 27 97 43 2.36 4.17 82 1.90 .68 2.94
125 E2 1.29 4.29 .65 2.63 28 97 28 2.27 4.00 87 1.82 .69 2.93
126 H1 1.57 4.65 .64 2.59 28 97 33 2.09 4.33 84 1.13 .76 3.28
127 F4 1.27 4.41 .65 2.46 27 97 25 2.15 4.17 86 1.66 .69 2.97
128 K1 1.57 4.68 .645 2.79 33 97 22 2.45 4.44 88 1.86 .72 3.20
129 E4 1.28 4.35 .65 2.71 26 97 38 2.25 4.05 87 1.85 .695 2.38
130 B2 1.58 4.65 .65 2.74 29 98 45 2.27 4.29 78 1.70 .80 3.32
131 L1 1.29 4.45 .655 2.49 27 97 44 1.99 4.06 83 1.47 .78 3.28
132 A1 1.28 4.28 .65 3.91 31 97 40 3.21 3.92 83 2.34 .84 3.10
133 E1 1.57 4.58 .65 2.38 25 97 30 2.06 4.34 85 1.64 .68 3.26
134 F2 1.28 4.33 .65 2.29 28 97 43 1.94 4.04 83 1.44 .69 2.95
135 M1 1.57 4.62 .65 2.36 29 97 34 1.88 4.25 86 1.44 .78 3.15
136 B1 1.27 4.56 .64 2.61 30 97 43 2.15 4.22 87 1.64 .76 3.27
137 ZZ 1.34 4.49 .65 2.03 26 97 38 1.60 4.12 83 1.04 .72 3.17
138 E3 1.57 4.53 .645 2.13 27 97 27 1.85 4.29 89 1.42 .685 3.14
139 FL 1.28 4.25 .64 2.51 30 97 23 2.21 3.93 84 1.67 .70 2.66
140 M2 1.58 4.69 .64 2.28 28 94 45 1.67 4.35 80 1.32 .76 3.29
141 F5 1.28 4.33 .645 2.64 29 98 26 2.36 4.04 82 1.98 .67 2.97
142 H1 1.58 4.47 .65 2.67 26 97 35 1.98 4.06 86 1.29 .77 3.06
143 F3 1.28 4.34 .65 2.41 27 97 35 2.12 4.07 86 1.72 .68 2.77
144 E2 1.58 4.69 .65 2.54 27 97 24 2.18 4.42 87 1.63 .68 3.23
145 F4 1.28 4.31 .65 2.82 28 98 35 2.43 3.97 81 1.87 .71 2.81
146 K1 1.58 4.68 .65 2.64 26 97 30 2.27 4.39 85 1.74 .72 3.25
147 E4 1.28 4.32 .65 2.81 30 97 18 2.53 4.12 87 2.03 .68 2.89
148 B2 1.28 4.33 .65 2.64 29 95 49 2.08 3.82 81 1.48 .77 2.83
149 L1 1.57 4.51 .645 2.58 28 97 30 2.16 4.17 79 1.62 .73 3.22
150 E1 1.58 4.40 .64 2.37 28 97 38 1.98 4.07 86 1.54 .69 2.89
151 A1 1.28 4.31 .65 3.74 29 97 34 2.98 4.01 86 1.77 .84 2.86
152 F2 1.28 4.53 .65 2.23 26 97 21 1.98 4.31 88 1.53 .69 3.12
153 M1 1.58 4.59 .65 2.51 28 98 35 2.02 4.11 87 1.43 .78 3.02
154 B1 1.28 4.37 .65 2.35 27 97 25 2.03 0 83 1.47 .70 3.05
EL B DE A EL LENGUAJE C DE D E EL G DE FAHRENHEIT H I EL J K EL L MEGA N O
155 E3 1.58 4.74 .65 2.21 28 97 22 1.90 4.54 88 1.44 .67 3.28
156 ZZ 1.35 4.54 .64 2.19 27 97 35 1.75 4.17 82 1.16 .73 3.18
157 F1 1.28 4.30 .65 2.43 27 97 26 2.13 0.00 88 1.75 .70 3.03
158 M2 1.57 4.51 .655 2.60 24 97 18 2.23 4.32 83 1.68 .74 3.12
159 F5 1.28 4.29 .655 2.60 25 97 26 2.30 4.02 86 1.82 .69 2.80
160 F3 1.27 4.31 .645 2.15 29 97 20 1.89 4.09 88 1.51 .69 3.05
161 H1 1.58 4.58 .65 2.66 22 97 40 2.02 4.21 85 1.11 .80 3.05
162 E2 1.28 4.44 .645 2.57 26 97 20 2.22 4.25 88 1.64 .70 2.95
163 F4 1.28 4.42 .645 2.15 30 97 18 1.85 4.20 88 1.40 .685 3.00
164 K1 1.57 4.56 .65 2.42 24 97 20 2.11 4.29 86 1.57 .70 3.07
165 E4 1.27 4.43 .65 2.32 25 97 20 2.01 4.22 88 1.55 .68 3.08
166 A1 1.28 4.41 .65 3.60 30 97 43 2.66 4.10 84 1.56 .89 2.95
167 B2 1.57 4.60 .645 2.60 31 97 20 2.24 4.34 85 1.68 .70 3.12
168 L1 1.57 4.61 .65 2.33 25 97 25 2.00 4.42 88 1.43 .75 3.44
169 E1 1.28 4.39 .65 2.42 27 97 27 2.04 4.27 87 1.72 .70 3.00
170 F4 1.28 4.29 .645 2.31 30 97 31 1.97 3.93 0 0 .73 0
171 M1 1.58 4.66 .65 2.36 27 97 21 2.04 4.42 89 1.57 .69 3.31
172 B1 1.28 4.38 .65 2.05 27 97 25 1.68 4.12 87 1.11 .73 3.09
173 E3 1.28 4.30 .645 2.61 31 97 18 2.31 4.12 88 1.86 .68 2.91
174 ZZ 1.34 4.42 .64 2.13 27 97 18 1.86 4.20 88 1.39 .69 3.22
175 F1 1.28 4.30 .64 2.28 25 97 20 2.04 4.10 88 1.61 .68 2.76
176 M2 1.58 4.33 .64 2.23 25 97 25 1.85 3.99 88 1.29 .80 2.82
177 F5 1.28 4.30 .64 2.15 25 97 19 1.91 4.13 85 1.53 .67 3.03
178 F3 1.27 4.30 .64 2.16 32 97 29 1.82 3.97 86 1.37 .72 2.74
179 H1 1.58 4.57 .65 2.62 26 97 25 2.08 4.33 87 1.30 .82 3.31
180 E2 1.27 4.31 .64 2.28 25 97 15 2.02 4.13 87 1.60 .68 3.12
181 F4 1.28 4.27 .65 2.24 24 97 22 1.94 4.05 85 1.49 .68 2.63
182 K1 1.57 4.57 .64 2.49 24 97 30 2.11 4.28 85 1.43 .73 3.09
183 E4 1.27 4.38 .64 2.69 23 97 22 2.23 4.14 89 1.76 .68 2.86
184 A1 1.27 4.29 .64 3.20 30 92 35 2.34 4.02 79 1.36 .81 3.22
185 B2 1.28 4.28 .645 2.77 24 97 25 2.38 3.93 84 1.80 .71 2.74
186 L1 1.57 4.58 .64 2.28 25 97 25 1.89 4.32 86 1.37 .70 3.29
187 E3 1.27 4.35 .645 2.21 29 97 20 1.96 4.15 88 1.54 .70 3.08
188 F2 1.28 4.38 .65 2.27 24 97 26 2.00 4.14 88 1.52 .69 2.82
189 M12 1.56 4.88 .645 2.52 25 98 25 2.04 4.63 85 1.35 .77 2.25
190 B1 1.28 4.31 .645 2.27 23 97 33 1.88 3.99 86 1.34 .72 2.82
191 E3 1.28 4.39 .64 2.26 29 97 31 1.98 4.15 88 1.51 .70 3.02
192 ZZ 1.34 4.44 .645 2.49 22 97 25 2.12 4.16 85 1.53 .71 3.15
193 F1 1.28 4.29 .65 2.35 24 97 25 2.03 4.06 85 1.57 .695 2.91
194 M1 1.27 4.28 .64 2.69 26 97 21 2.36 4.05 87 1.77 .75 2.87
195 ZZ 1.63 4.71 .65 2.11 26 92 45 1.58 4.23 84 0.94 .72 3.42
196 F5C 1.28 4.32 .645 2.63 25 98 23 2.42 4.22 86 2.04 .675 3.14
197 F5 1.28 4.32 .645 2.30 24 97 31 1.99 4.07 88 1.66 .68 2.95
198 H1 1.28 4.29 .645 2.84 25 97 44 2.06 3.91 85 1.11 .82 2.81
199 F3 1.27 4.33 .64 2.36 21 97 30 2.03 4.05 85 1.58 .695 2.81
1998 F3C 1.27 4.40 .64 2.43 23 98 19 2.15 4.25 89 1.74 .69 3.12
200 E2C 1.27 4.39 .645 2.37 23 98 27 2.08 4.30 88 1.68 .685 3.54
201 K1 1.56 4.58 .65 2.68 20 97 38 2.24 4.10 83 1.56 .79 2.75
202 F4 1.27 4.29 .65 2.12 23 97 27 1.81 4.05 88 1.37 .69 2.80
203 E4 1.27 4.27 .64 2.22 22 97 21 1.93 4.04 87 1.38 .685 2.72
EL B DE A EL LENGUAJE C DE D E EL G DE FAHRENHEIT H I EL J K EL L M N O
204 F1C 1.27 4.39 .65 2.31 25 98 23 2.08 4.31 90 1.73 .685 3.36
205 F1C 1.27 4.31 .65 2.26 23 98 24 2.01 4.19 91 1.61 .69 3.05
206 F1C 1.27 4.28 .65 2.28 25 98 38 2.00 4.18 90 1.58 .71 3.13
207 F1C 1.28 4.29 .65 2.44 22 98 25 2.21 4.21 90 1.84 .69 3.30
208 F1 1.27 4.30 .65 2.13 30 97 25 1.86 4.03 89 1.36 .68 2.56
209 B2 1.27 4.29 .64 2.61 19 97 30 2.24 4.03 87 1.68 .725 2.80
210 L1 1.27 4.28 .64 2.47 24 97 50 1.93 3.84 85 1.32 .75 2.86
211 E1 1.57 4.57 .64 2.47 22 97 27 2.20 4.32 87 1.71 .71 3.02
212 F2 1.27 4.35 .645 2.53 23 97 30 2.20 4.09 89 1.69 .71 2.75
213 M1 1.57 4.57 .65 2.42 23 97 23 2.03 4.32 88 1.47 .74 3.17
214 B1 1.57 4.55 .645 2.21 22 97 37 1.80 4.29 87 1.22 .735 3.15
215 E3 1.27 4.33 .645 2.59 21 97 25 2.29 4.10 88 1.85 .70 2.95
216 A1 1.27 4.32 .64 3.18 27 97 36 2.25 4.08 86 1.10 .885 3.12
217 F5 1.27 4.28 .64 2.05 22 97 23 1.78 4.02 87 1.31 .675 2.64
218 K1 1.57 4.59 .645 2.10 21 97 24 1.72 4.25 83 1.17 .71 3.16
219 F3 1.27 4.35 .64 2.52 23 97 23 2.18 4.05 88 1.73 .73 2.72
220 H1 1.57 4.57 .64 3.24 20 97 30 2.54 4.27 85 1.43 .93 3.04
221 E2 1.27 4.35 .645 2.53 20 97 23 2.07 4.08 88 1.29 .695 2.85
222 F4 1.27 4.27 .65 2.43 19 97 33 2.08 3.97 88 1.55 .71 2.59
223 M3 1.57 4.54 .65 2.39 21 97 33 1.92 4.23 85 1.30 .695 3.10
224 E4 1.28 4.28 .65 2.30 19 97 32 1.74 3.90 86 1.03 .70 2.27
225 L1 1.57 4.58 .645 2.32 22 97 29 1.82 4.25 83 1.04 .78 3.12
226 F3 1.27 4.37 .64 2.44 27 97 25 2.11 4.09 87 1.51 .71 2.80
227 H1 1.58 4.58 .65 2.59 23 97 28 1.94 4.25 87 1.08 .815 3.04
228 B3 .935 3.94 .65 2.02 23 97 21 1.67 3.77 88 1.15 .75 2.73
229 F4 1.27 4.34 .645 2.14 21 97 27 1.87 4.15 88 1.36 .71 2.76
230 N2 1.57 4.58 .645 2.21 22 97 28 1.85 4.28 88 1.35 .73 3.24
231 A1 1.27 4.35 .65 3.75 22 97 34 2.80 4.13 86 1.59 .86 3.05
232 B1 1.27 4.26 .645 2.02 27 97 21 1.68 4.08 88 1.12 .77 2.93
233 N4 1.27 4.28 .645 2.49 32 97 39 1.93 3.92 88 1.20 .765 2.95
234 F2 1.28 4.28 .645 2.33 22 97 25 2.06 4.06 87 1.55 .71 2.74
235 N1 1.58 4.58 .645 2.65 22 97 35 2.25 4.25 86 1.66 .735 3.11
236 B4 1.81 4.82 .65 2.39 27 97 32 1.91 4.38 85 1.45 .73 3.30
237 N5 1.57 4.57 .64 2.53 23 97 35 2.02 4.27 87 1.34 .74 3.40
238 F1 1.27 4.28 .645 2.57 23 97 30 2.31 4.02 88 1.91 .69 2.80
239 N3 1.57 4.57 .64 2.76 20 97 26 2.22 4.24 86 1.35 .745 2.90
240 N6 1.58 4.58 .645 2.67 19 97 40 1.80 4.24 88 0.99 .78 3.12
241 F5 1.28 4.30 .64 2.31 21 97 27 1.76 3.93 86 1.06 .71 2.88
242 N7 1.57 4.57 .645 2.41 27 91 70 0 0 0 1.21 .735 3.70
243 N8 1.58 4.59 .64 2.21 18 97 19 1.88 4.32 88 1.23 .70 2.97
244 F3 1.27 4.28 .64 2.29 21 97 30 1.94 3.98 87 1.40 .70 2.53
245 H1 1.57 4.57 .645 3.65 24 97 40 2.78 4.14 88 1.79 .87 3.05
246 B3 0.93 3.93 .645 2.33 24 97 25 1.96 3.71 89 1.40 .73 2.62
247 F4 1.26 4.27 .645 2.24 24 97 25 1.84 3.97 88 1.29 .725 2.69
248 N2 1.57 4.57 .65 2.44 21 97 26 2.05 4.33 89 1.40 .73 2.95
249 A1 1.27 4.27 .65 3.43 23 97 40 2.49 3.92 87 1.57 .81 2.88
250 B1 1.27 4.27 .645 2.53 28 97 22 2.20 4.05 88 1.67 .72 2.80
251 N4 1.57 4.57 .645 2.24 22 97 34 1.59 4.28 90 0.82 .78 3.18
252 F2 1.26 4.26 .645 2.14 19 97 27 1.77 3.99 89 1.34 .70 2.80
253 N1 1.57 4.57 .64 2.25 27 97 18 1.93 4.34 88 1.26 .69 2.97
EL B DE A EL LENGUAJE C DE D E EL G DE FAHRENHEIT H I EL J K EL L M N O
254 B4 1.81 4.81 .645 2.43 18 97 27 1.95 4.53 86 1.10 .79 3.02
255 N5 1.57 4.57 .64 2.35 19 94 45 1.54 4.06 85 0.85 .73 3.24
EL 256 F1 1.27 4.27 .645 2.08 23 97 25 1.72 3.93 87 1.16 .695 2.58
257 N3 1.57 4.57 .645 2.55 23 97 31 1.97 4.29 88 1.23 .715 3.02
258 N6 1.57 4.57 .645 2.61 18 97 39 1.94 4.28 87 1.17 .76 3.24
259 F5 1.27 4.27 .645 2.36 18 97 32 2.02 4.00 89 1.60 .715 2.87
260 N7 1.27 4.27 .64 3.19 26 97 25 2.49 4.03 89 1.47 .79 2.82
261
262 F3 1.27 4.27 .645 2.11 19 97 23 1.83 4.03 89 1.32 .69 2.53
263 H1 1.57 4.57 .645 3.00 18 97 24 2.34 4.31 86 1.43 .81 3.09
264 B3 0.93 3.93 .645 2.09 18 97 24 1.69 3.74 88 1.08 .715 2.48
265 F4 1.27 4.27 .645 2.23 19 97 18 1.95 4.05 90 1.37 .70 2.61
266 N2 1.57 4.57 .64 2.26 24 97 22 1.89 4.35 89 1.15 .72 2.97
267 A1 1.57 4.57 .64 4.89 22 85 40 3.41 4.25 79 1.16 .83 3.45
268 B1 1.27 4.27 .64 2.50 21 97 29 2.01 3.93 86 1.42 .71 2.76
269 N4 1.27 4.27 .645 2.66 22 97 33 1.96 3.96 83 0.78 .79 2.81
270 F2 1.27 4.27 .64 2.07 19 97 33 1.62 3.94 86 0.99 .70 2.52
271 N1 1.57 4.57 .64 2.46 17 97 24 2.01 4.23 85 1.19 .74 2.91
272 84 1.79 4.79 .645 2.60 25 97 25 1.95 4.44 88 1.04 .80 3.01
273 N5 1.57 4.57 .64 2.59 17 97 32 1.84 4.19 87 0.85 .715 3.12
274 F2 1.27 4.27 .645 2.11 18 97 27 1.65 3.95 89 1.10 .685 2.45
275 L1 1.27 4.33 0 2.78 20 99 17 2.41 4.13 83 1.49 .067 2.37
276 C1 1.41 4.45 0 2.55 24 98 17 2.07 4.28 85 1.17 .077 2.54
277 B1 1.39 4.37 0 2.44 23 98 12 2.01 4.18 85 .962 .094 2.13
278 K1 1.36 4.33 0 2.24 22 99 19 0 DE 0 86 .846 .049 2.08
279
280 F1 1.24 4.21 0 2.74 20 99 11 2.46 4.07 80 1.86 .018 2.17
281 1.27 4.27 0 DE 2.36 22 98 12 1.91 4.08 85 .961 .083 2.15
282 K1 1.53 4.64 0 2.86 19 99 16 2.37 4.43 86 1.14 .098 2.31
283
284 N3 1.34 4.38 0 2.31 23 98 13 2.10 4.22 85 1.01 .026 2.32
285 B1 1.24 4.23 0 2.78 19 98 18 2.38 4.06 88 1.43 .081 2.33
286 C1 1.40 4.39 0 2.37 19 99 19 1.90 4.18 82 1.01 .109 2.28
287 1.45 4.49 0 DE 2.19 23 99 13 1.59 4.29 82 0.53 .111 2.32
288 N6 1.41 4.43 0 2.32 22 99 12 1.79 4.30 84 .392 .089 2.57
289
EL ANÁLISIS DE VII. DE LOS RESULTADOS DE LAS PRUEBAS
LA MESA DE VII
LIST DE RESULTADOS CALCULADOS
UN B DE P1 P2 E1 E2 EA
109 E2 3.1 2.3 28.3 28.8 27.4
110 D3 2.8 2.0 27.0 31.8 27.7
111 F4 2.9 2.0 30.8 38.3 34.1
112 E4 3.9 2.3 26.4 31.7 28.8
113 B2 2.3 1.9 26.7 31.1 27.8
114 C2 2.6 2.0 24.5 32.0 27.0
115 A1 7.5 3.5 8.1 14.0 9.9
116 E1 2.7 1.9 26.4 33.6 29.2
117 F1 3.3 2.1 28.5 34.1 30.8
118 D2 2.4 1.5 28.3 38.8 32.7
119 B1 3.1 2.3 25.9 29.0 26.4
120 C2 2.2 2.1 30.1 30.2 29.1
121 E3 2.2 1.7 26.5 30.5 27.6
122 F1 2.2 1.6 31.7 39.0 33.5
123 D1 3.0 2.0 27.3 32.0 28.7
124 F3 2.1 2.1 31.4 38.1 33.9
125 E2 3.5 2.0 25.8 33.6 29.3
126 H1 3.7 4.2 21.9 16.3 17.4
127 F4 3.3 2.2 29.2 34.5 31.5
128 K1 3.7 2.6 27.8 30.5 28.8
129 E4 3.3 1.8 20.6 43.8 30.5
130 B2 2.3 2.2 27.0 29.9 27.0
131 L1 2.7 2.1 25.1 25.5 24.2
132 A1 4.1 3.5 16.6 15.5 15.3
133 E1 2.9 1.9 27.2 36.2 31.2
134 F2 2.2 2.3 26.8 31.1 28.2
135 M1 3.3 1.6 25.2 43.2 32.7
136 B1 2.5 2.0 25.8 30.1 27.2
137 ZZ 2.9 2.5 26.3 25.6 24.8
138 E3 2.7 1.9 31.6 37.5 34.5
139 F1 3.2 2.4 34.3 34.0 33.0
140 M2 3.4 1.2 17.6 56.1 29.1
141 F5 3.0 1.8 32.8 40.1 35.4
142 H1 5.0 2.9 16.7 22.2 18.9
143 F3 2.2 1.8 31.5 45.3 38.4
144 E2 4.2 2.6 25.1 29.6 27.1
145 F4 2.9 2.5 26.9 30.5 27.8
146 K1 3.1 2.3 27.9 31.8 29.3
147 E4 4.2 2.3 28.3 33.8 31.0
148 B2 2.8 2.5 23.9 26.3 24.3
149 L1 3.5 2.3 25.5 27.6 25.4
150 E1 2.7 2.0 24.7 38.6 31.3
151 A1 5.3 5.2 14.1 14.3 13.8
152 F2 3.1 2.0 37.3 37.2 36.2
EL A B P1 P2 E1 E2 EA
153 M1 3.3 2.4 28.3 29.5 28.2
154 B1 3.3 2.6 27.0
155 E3 4.0 2.2 25.7 37.0 31.7
156 ZZ 3.1 2.5 26.7 25.9 25.1
157 F1 3.0 1.7 34.8
158 M2 5.0 2.4 24.4 33.1 28.6
159 F5 3.1 2.2 31.0 35.4 32.8
160 F3 3.3 1.7 33.8 39.7 36.3
161 H1 3.8 3.9 19.0 19.3 18.6
162 E2 4.5 2.6 24.8 31.6 28.4
163 F4 4.4 2.0 28.6 37.5 33.1
164 K1 4.0 2.5 31.3 31.7 30.7
165 E4 4.2 2.1 27.7 34.2 30.8
166 A1 5.2 4.5 11.7 16.8 14.0
167 B2 4.7 2.5 25.0 31.2 27.9
168 L1 2.9 2.4 29.9 26.3 26.7
169 E1 3.7 1.4 19.3 59.4 36.3
170 F4 2.6 9.5 33.9 29.0 26.9
171 M1 4.1 2.1 27.4 33.4 30.2
172 B1 3.6 2.5 27.1 26.8 26.1
173 E3 4.5 2.1 25.3 37.4 31.8
174 ZZ 3.8 2.1 33.8 30.0 30.4
175 F1 3.1 1.9 36.4 43.7 40.2
176 M2 3.0 2.1 35.3 35.2 34.5
177 F5 3.4 1.7 33.3 41.0 36.7
178 F3 2.8 1.9 31.6 41.8 36.5
179 H1 4.8 3.2 19.7 20.9 19.8
180 E2 4.5 1.9 32.2 34.4 32.5
181 F4 3.7 2.1 28.4 43.6 36.5
182 K1 3.0 3.0 28.4 25.8 25.8
183 E4 5.8 2.1 19.5 37.9 28.2
184 A1 6.2 4.2 10.7 12.9 11.3
185 B2 4.0 2.6 28.0 29.8 28.2
186 L1 4.1 2.3 24.3 28.9 26.1
187 E3 3.0 1.8 35.8 37.3 35.8
188 F2 2.8 2.2 34.0 38.7 36.2
189 M12 4.5 2.9 23.1 30.9 26.9
190 B1 3.0 2.4 28.0 32.0 29.5
191 E3 2.2 2.1 34.2 35.0 33.8
192 ZZ 3.8 2.6 28.0 25.0 25.2
193 F1 3.4 2.1 28.1 35.9 31.7
194 M1 3.5 2.4 31.8 31.1 30.5
195 ZZ 3.1 2.9 22.7 18.2 19.7
196 F5C 2.4 1.7 34.5 40.5 37.0
197 F5 2.7 1.5 29.2 48.5 38.2
198 H1 4.3 4.0 15.3 17.9 16.3
199 F3 2.8 2.0 31.2 40.2 35.4
199B F3C 3.7 1.8 30.6 40.0 35.3
200 E2C 2.8 1.8 25.4 27.8 25.7
201 K1 2.5 2.8 34.9 31.3 31.7
EL A B P1 P2 E1 E2 EA
202 F4 3.0 2.0 29.2 40.0 34.8
203 E4 3.6 2.5 31.9 33.5 32.1
204 F1C 2.6 1.6 31.2 38.2 34.4
205 F1C 2.7 1.8 31.2 40.2 36.0
206 F1C 1.8 1.8 27.4 37.4 32.6
207 F1C 2.3 1.6 32.4 35.4 33.3
208 F1 3.0 2.3 32.3 40.2 36.8
209 B2 3.0 2.4 28.7 32.7 30.4
210 L1 2.7 2.6 23.5 24.9 23.5
211 E1 2.3 2.1 39.4 39.4 38.4
212 F2 2.7 2.2 31.6 37.9 34.8
213 M1 4.1 2.4 26.3 30.6 28.2
214 B1 2.7 2.5 25.6 29.3 27.1
215 E3 3.0 1.9 32.6 38.3 35.1
216 A1 6.1 4.7 10.9 13.2 11.8
217 F5 3.1 2.2 35.5 40.5 37.8
218 K1 4.1 2.4 28.6 29.5 28.1
219 F3 3.4 1.8 33.8 45.7 39.9
220 H1 4.6 4.3 19.4 18.5 18.3
221 E2 5.5 3.6 20.7 21.9 20.9
222 F4 2.7 2.4 30.5 37.1 33.8
223 M3 3.9 2.8 20.9 25.6 22.9
224 E4 4.8 3.3 19.6 31.5 25.8
225 L1 4.1 3.3 23.8 22.5 22.2
226 F3 3.2 2.7 31.8 31.0 30.4
227 H1 5.5 3.6 18.0 21.6 19.6
228 B3 3.8 2.2 26.8 30.7 28.4
229 F4 2.4 2.2 35.9 39.5 37.5
230 N2 3.1 2.1 30.1 31.9 30.4
231 A1 6.8 5.2 10.3 13.7 11.9
232 B1 3.4 2.3 29.1 32.7 30.6
233 N4 3.5 3.1 19.4 20.2 19.3
234 F2 2.6 2.3 36.4 37.2 36.0
235 N1 2.8 2.6 28.6 28.7 27.8
236 B4 3.9 1.9 25.0 36.2 29.6
237 N5 3.6 3.0 20.7 19.1 19.2
238 F1 2.2 1.8 38.0 43.5 40.4
239 N3 5.2 3.9 20.7 22.2 21.1
240 N6 5.7 3.5 12.7 20.8 16.2
241 F5 5.4 3.2 20.2 21.5 20.3
242 N7 14.5
243 N8 4.4 3.0 31.6 29.1 29.2
244 F3 3.0 2.4 29.6 38.7 34.4
245 H1 5.1 4.0 15.3 17.6 16.2
246 B3 3.6 2.4 26.0 28.8 27.1
247 F4 4.0 2.4 26.2 33.9 30.1
248 N2 3.7 2.9 25.5 30.8 28.3
249 A1 6.1 3.9 11.6 17.4 14.1
250 B1 3.6 2.3 28.0 34.6 31.4
251 N4 4.7 3.3 16.3 21.5 18.8
EL A B P1 P2 E1 E2 EA
252 F2 3.5 1.9 27.5 40.0 33.6
253 N1 4.6 3.1 28.0 28.2 27.5
254 B4 4.0 3.6 24.8 26.8 25.5
255 N5 4.9 3.0 15.6 17.7 16.2
EL 256 F1 3.8 2.6 29.4 33.6 31.3
257 N3 5.0 3.4 16.6 23.8 20.3
258 N6 4.4 3.4 15.8 20.1 17.6
259 F5 2.7 1.7 30.8 41.1 35.7
260 N7 6.9 4.5 13.7 17.5 15.7
261
262 F3 3.2 2.3 33.9 40.8 37.7
263 H1 6.5 3.9 16.6 20.5 18.4
264 B3 4.3 2.7 22.9 29.7 26.5
265 F4 3.8 2.6 35.5 34.5 34.2
266 N2 4.1 3.3 25.9 26.3 25.6
267 A1 9.9 10.4 6.3 4.9 5.4
268 B1 4.4 2.6 22.2 28.4 24.9
269 N4 5.3 5.3 15.6 14.4 14.3
270 F2 3.6 2.9 23.8 31.9 27.9
271 N1 4.6 3.7 26.6 23.2 23.7
272 B4 6.3 3.9 17.8 23.5 20.8
273 N5 6.4 4.6 15.0 15.1 14.6
274 F2 4.7 2.6 22.2 36.9 29.8
275 L1 5.6 4.3 25.2 26.7 25.4
276 C1 7.3 4.2 17.8 27.0 23.3
277 B1 8.8 4.8 21.2 27.4 25.1
278 K1 27.1 29.9 25.6
279
280 F1 7.1 2.9 27.9 42.6 36.6
281 9.4 4.4 19.9 28.5 25.2
282 K1 7.6 5.7 20.6 23.9 22.4
283
284 N3 4.5 5.3 37.1 23.2 24.7
285 B1 5.5 4.4 22.8 25.0 23.9
286 C1 5.9 4.0 21.6 31.0 27.0
287 11.6 4.8 15.5 26.6 22.0
288 N6 11.4 6.6 15.5 17.1 16.1
289
EL MESA VIII
EL RESUMEN DE DE RESULTADOS DE LAS PRUEBAS POR LA VARIACIÓN
A1 #115 10.0%, #132 15.4%, #151 13.8%, #166 14.0%, #184 11.4%,
#216 11.9%, #231 11.9%, #249 14.1%, (#267 5.4%)
B1 #119 26.4%, #136 27.3%, #154 27.0%, #172 26.2%, #190 29.6%,
#214 27.1%, #232 30.7%, #250 31.5%, #268 25.0%, (#277 25.2%,
#285 23.9%)
B2 #113 27.9%, #130 27.1%, #148 24.3%, #167 27.9%, #185 28.2%,
#209 30.4%
B3 #228 28.4%, #246 27.2%, #264 26.5%
B4 #236 29.6%, #254 25.5%, #272 20.8%
C1 (#276 23.3%, #286 27.1%)
C2 #114 27.0%, #120 29.1%
D1 #123 28.7%
D2 #118 32.7%
D3 #110 27.7%
D4
E1 #116 29.2%, #133 31.2%, #150 31.3%, (#169 36.4%) #211 38.5%
E2 #109 27.5%, #125 29.4%, #144 27.2%, #162 28.4%, #180 32.5%,
(#200C 25.8%, #221 21.0%)
E3 #121 27.7%, #138 34.5%, #155 31.7%, #173 31.8%, #187 35.8%,
#191 33.9%, #215 35.2%
E4 #112 28.8%, #129 30.6%, #147 31.0%, #165 30.8%, #183 28.2%,
#203 32.2%, (#224 25.8%)
F1 #117 30.9%, #122 33.6%, #139 33.1%, #157 34.8%, #175 40.3%,
(#193 31.7%), #208 36.8%, #238 40.4%, #256 31.3%, (#280 36.7%,
#204C 34.5%, #205C 36.1%, #206C 32.7%, #207C 33.3%)
F2 (#134 28.3%), #152 36.3%, #188 36.2%, #212 34.9%, #234 36.0%,
#252 33.7%, #270 27.9%, #274 29.8%
F3 #124 34.0%, #143 38.5%, #160 36.3%, #178 36.6%, #199 35.4%,
(#199BC 35.3%), #219 39.9%, #226 30.5%, #262 37.8%
F4 #111 34.1%, #127 31.5%, (#145 27.9%), #163 33.2%, (170 26.9%),
#181 36.6%, #202 34.9%, #222 33.9%, #229 37.5%, #244 34.4% #247
30.1%, #265 34.3%
F5 #141 35.5%, #159 32.8%, #177 36.7%, (#241 20.4%, #196C 37.0%),
#197 38.2%, #217 37.8%, #259 35.8%
H1 #126 17.5%, #142 18.9%, #161 18.7%, #179 19.8%, #198 16.3%,
#220 18.3%, #227 19.6%, #245 16.2%, #263 18.5%
K1 #128 28.9%, #146 29.3%, #164 30.7%, #182 25.9%, #201 31.7%,
#218 28.1%, (#278 25.6%, #282 22.5%)
L1 #131 24.2%, #149 25.4%, #168 26.8%, #186 26.1%, #210 23.6%,
#225 22.2%, (#275 25.4%)
M1 #135 32.8%, #153 28.3%, #171 30.3%, #194 30.5%, #213 28.3%
M2 #140 29.2%, #158 28.7% #176 34.5%
N1 #235 27.9%, #253 27.5%, #271 23.7%
N2 #230 30.4%, #248 28.4%, #266 25.7%
N3 #239 21.2%, #257 20.3%, (#284 24.7%)
N4 #233 19.4%, #251 18.9%, #269 14.3%
N5 #237 19.2%, #255 16.2%, #273 14.7%
N6 #240 16.3%, #258 17.7%, (#288 16.2%)
N7 #242 14.6%, #260 15.7%
N8 #248 29.3%
ZZ #137 24.9%, #156 25.2%, #174 30.5%, #192 25.3%, #195 19.8%
LA MESA DE IX
LA COMPARACIÓN DE DE RESULTADOS (*)
Variation el October This Estudio
A1 11.5 [+ o -] 1.9% (6) 12.8 [+ o -] 1.8% (8)
B1 23.0 [+ o -] 3.7% (7) 27.9 [+ o -] 2.2% (9)
B2 25.6 [+ o -] 3.4% (6) 27.6 [+ o -] 2.0% (6)
B3 -- 27.4 [+ o -] 1.0% (3)
B4 -- 25.3 [+ o -] 4.4% (3)
C1 22.4 [+ o -] 3.2% (7) --
C2 24.8 [+ o -] 3.1% (5) 28.1 [+ o -] 1.5% (2)
D1 25.4 [+ o -] 2.9% (5) #123 28.7%
D2 27.2 [+ o -] 4.0% (5) #118 32.7%
D3 27.8 [+ o -] 3.4% (5) #110 27.7%
D4 28.5 [+ o -] 1.9% (4) --
E1 27.0 [+ o -] 4.6% (6) 32.6 [+ o -] 4.1% (4)
E2 26.8 [+ o -] 3.7% (5) 29.0 [+ o -] 2.1% (5)
E3 29.8 [+ o -] 1.6% (5) 32.9 [+ o -] 2.8% (7)
E4 27.5 [+ o -] 2.1% (6) 30.3 [+ o -] 1.5% (6)
E5 24.8 [+ o -] 3.7% (5) --
F1 36.7 [+ o -] 2.1% (3) 35.2 [+ o -] 3.7% (8)
F1c -- 34.2 [+ o -] 1.5% (4)
F2 30.2 [+ o -] 4.0% (6) 33.5 [+ o -] 3.4% (7)
F3 31.7 [+ o -] 1.5% (3) 36.1 [+ o -] 2.9% (8)
F4 29.4 [+ o -] 4.0% (7) 34.1 [+ o -] 2.2% (10)
F5 -- 36.1 [+ o -] 1.9% (6)
H1 -- 18.2 [+ o -] 1.3% (9)
K1 -- 29.1 [+ o -] 2.0% (6)
L1 -- 24.7 [+ o -] 1.7% (6)
M1 -- 30.0 [+ o -] 1.9% (5)
M2 -- 30.8 [+ o -] 3.2% (3)
(*) Los valor listaron en Mesa que IX dan:
promedian [+ o -] la desviación cuadrática media (el número de pruebas)
Lines que conectan las pruebas adyacentes indican qué pruebas no tienen un
estadísticamente la diferencia significante.
Esto sólo era determinado
entre las variaciones de la estufa adyacentes para la misma estufa, usando el
el t-prueba (Brownlee).
N1 -- 26.4 [+ o -] 2.3% (3)
N2 -- 28.2 [+ o -] 2.4% (3)
N3 -- 20.8 [+ o -] 0.6% (2)
N4 -- 17.5 [+ o -] 2.8% (3)
N5 -- 16.7 [+ o -] 2.3% (3)
N6 -- 17.0 [+ o -] 1.0% (2)
N7 -- 15.2 [+ o -] 0.8% (2)
N8 -- #243 29.3%
ZZ -- 25.1 [+ o -] 3.8% (5)
LAS CONCLUSIONES DE VIII.
En analizar los datos precedentes, lo siguiente puede notarse.
Un fuego del tres-piedra tiene la actuación significativamente buena (por lo menos cuando
usando una olla aluminia) que los valor típicos de 3 - 5% o 5 - 8%
dado para él en más literatura de la estufa.
el testing Extenso a los sitios del campo
verifica esto; se presentarán los resultados en otra parte.
La actuación de B de estufa es relativamente independiente del tamaño de olla usado.
Las estufas E y muestra del F que teniendo una pared superior alrededor de la olla y un
enreje más cerca a la olla mejore la actuación pero no muestra cualquier significante
diferencie entre tener y no tener el aire secundario.
UN
el análisis de variación en estos factores está haciéndose y será
presentado en otra parte.
La H de las estufas, K, y muestra de la L que, primero, la H de la estufa mejorada tradicional
realice significativamente bien que un fuego abierto.
However, agregando,
una reja (la L de la estufa), y levantando la pared a alrededor de la olla
(el K de la estufa), mejoras significantes en la actuación del tradicional
la estufa puede ser made. que Estas mejoras pueden hacerse a pequeño
el cost y con los mismos artesanos, instalaciones de la producción, y distribución
las redes como presentemente used. Further, como se mostrará en otra parte,
tal una estufa (el K de la estufa), realiza significativamente bien que
las estufas macizas con las chimeneas.
El MEGA de la estufa no mostró ninguna diferencia significante entre tener la puerta abrir
(y espacio de aire muerto entre las paredes) y la puerta cerró (y aire
descendiendo entre las paredes para precalentar antes de entrar en la combustión
la cámara) . Further, la mejora encima de una estufa del solo-pared como
el K de la estufa era pequeño y probable no sería barato.
que Más trabajo quiere
se haga en esto.
Las estufas mostraron el efecto NO crudamente en la eficacia de la estufa de la estufa
el diámetro y pariente de altura a la olla.
Aunque los datos presentados son
lejos demasiado el informe, ellos indican una reducción rápida en la actuación de la estufa
con el diámetro creciente y/o la altura cadente.
que el trabajo Extenso es
haciéndose en esto para determinar en el detalle mayor la sensibilidad de
la actuación de la estufa a estos parámetros.
Estufa que ZZ mostró que no es bastante haber perfeccionado la combustión; él
también es necesario forzar el calor en la olla usando un escudo
eso sube arriba alrededor de la olla, como en el K de las estufas y N. Esto puede verse
muy claramente en los análisis de balance de caldeo como aquéllos hechos a Eindhoven,
qué indica que las pérdidas debido a la combustión incompleta es típicamente
menos de 10% del rendimiento de calor total del fuego, mientras la estufa
el cuerpo y pérdidas del gas de chimenea combinadas están típicamente cerca de 70%.
En las condiciones de diseminación de gran potencia, estufa que ZZ tiene varios otro
problems. es más caro y más difícil fabricar que un
el cilindro metal simple con una reja, y requiere esa madera sea
cortado en los pedazos pequeños para entrar en la estufa.
Cutting madera en pequeño
los pedazos requerirán el machines de la astilla.
que la madera Pequeña también requiere a eso
la persona que usa la paga de la estufa considerablemente más atención a alimentar
el fuego que es ahora necesario.
All estos punto proponen los obstáculos serios
a publicar las tales estufas en el campo.
Finalmente, es interesante a la nota para la estufa Fl que las pruebas con
la olla cubrió la muestra ninguna diferencia significante en actuación comparada
a las pruebas con la olla abra.
que Esto se espera desde el parámetro
probándose es la transferencia de calor a la olla del gases. caliente Como
la temperatura de la olla está en hervir con o sin la tapa, el calor
transfiera, determinó por la diferencia de temperatura entre el caliente
los gases y la olla, restos el mismo.
Only al poder bajo, y a
las temperaturas debajo de hervir donde la evaporación de agua de la olla
los cambios dramáticamente con el uso de una tapa, estará allí un
la diferencia significante.
LAS REFERENCIAS DE
Brownlee. la Teoría Estadística y Methodology. John Wiley & los Hijos, 1960.
Eindhoven. Algunos Estudios en los Fuegos Abiertos, los Fuegos Blindados, y Fuerte
Las Estufas de .
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California 90720. comunicación Personal.
Sepp, Bussman, y Sepp. Producción Pruebas de Estufas Metales en Superior
VOLTA.
ser publicado.
Yameogo, Ouedraogo, y Baldwin.
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La Economía de de Estufas Mejoradas, y la pérdida de calor del Estado Firme de
Stoves. CILSS/VITA Macizo, el 1982 dado octubre.
Yameogo, Bussman, Simonis, y Baldwin.
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CILSS/VITA. ser publicado.
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